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FQY镁质高性能膨胀剂应用与推广
高性能混凝土(HPC)是二十一世纪混凝土技术的发展方向和混凝土材料的研究热点。合肥三元集团在与中国建筑科学院专家合作下共同开发出了HPEC高性能混凝土膨胀剂，它的问世解决了核电建设、港口建设施工难题，从下面给出了HPC的组成—性能关系图。在此基础上建立了普遍适用的更精确的混凝土体积模型，提出了“干砂浆体积”概念，同时吸收国外关于最佳浆集比概念，用数学方法推导建立了混凝土用水量和砂率的计算公式：
用水量公式： 砂率公式：
这两个公式结合传统的水胶比定则(保罗米公式)，即可全面定量地确定混凝土的所有组成材料的用量，实现混凝土的全计算配合比设计。该方法不仅适用于HPC，也适用于其它混凝土，因而具有普适性。
本文提出了高性能膨胀混凝土(HPEC)概念，认为HPEC是EC(膨胀混凝土)和HPC发挥各自优势的有机结合。本文系统研究了HPEC砂浆和HPEC混凝土的强度性能、膨胀性能以及膨胀与强度发展的协调性。对HPEC砂浆的研究表明，限制膨胀率随膨胀剂HPEC掺量的增加呈抛物线形式递增，存在一个合适的HPEC掺量范围(一般为6％-12％)，在该范围内HPEC砂浆限制膨胀率可高达5／万-10／万，且保证强度不下降，这就为设计不同膨胀能级膨胀混凝土而又保证混凝土强度等级提供了空间。在HPEC砂浆中掺入磨细矿渣(BFS)或粉煤灰(FA)，试件限制膨胀率有所下降，HPEC掺量越高，掺BFS或FA后限制膨胀率下降幅度越大。所以体系中掺加BFS或FA后要保持限制膨胀率不变，应适当提高HPEC的掺量；而当HPEC掺量过大时，BFS或FA的掺入可抑制由于过度膨胀所造成的结构破坏。对HPEC混凝土的研究发现，与普通膨胀混凝土相比，高强流态膨胀混凝土的膨胀性能表现出明显的特殊性，在不掺超细矿物质掺合料(磨细矿渣)时，高强流态膨胀混凝土标准养护1天时出现自收缩，14天时其限制膨胀率不到相同HPEC掺量的中强流态膨胀混凝土限制膨胀率的一半，表现为膨胀效应受到更大限制。高强流态膨胀混凝土掺入磨细矿渣(等量替代水泥)后，标准养护1天未出现自收缩，14天的限制膨胀率明显高于未掺磨细矿渣的高强流态膨胀混凝土的对应值。与此相反，具有较高限制膨胀率的中强流态膨胀混凝土在掺加超细矿物质掺合料(粉煤灰)后，限制膨胀率减小。HPEC掺量越高，减小幅度越大。上述看似矛盾的现象源于膨胀混凝土的膨胀与强度的协调性：高强流态膨胀混凝土的高强度，特别是较高的早期强度限制了膨胀效应的发挥，在混凝土内部存在“自约束效应”。磨细矿渣的加入使高强膨胀混凝土的早期强度降低，膨胀效应得以较充分发挥，所以加入磨细矿渣的高强混凝土显示出较高的膨胀率。中强流态膨胀混凝土的膨胀与强度性能发展比较协调，粉煤灰的加入降低了早期强度，使更多的膨胀变为无效膨胀消耗在仍处于塑性状态的混凝土中，混凝土限制膨胀率减小。本研究揭示了“强度增长应与膨胀效应的发挥协调进行”这一膨胀混凝土的基本观点对于高性能膨胀混凝土(HPEC)仍然适用且更为重要，只有这样HPEC才能充分发挥其优良的膨胀密实特性。
HPEC优良的宏观性能源于其合理的材料组成与微观结构。采用XRD、DTA／TG、SEM／EDS 中国建筑材料科学研究院博士学位论文
和MIP等多种微观测试手段研究了HPEC胶凝材料的水化过程、水化机理和硬化水泥石的亚
微观结构。研究表明:水泥一HPEC一细掺料所组成的三元复合胶凝材料的水化反应和水化过程
分阶段、分层次进行，具有高水化活性的水泥、具有高膨胀性的膨胀剂和具有良好微细颗粒
级配和潜在反应活性的细掺料，在各自进行水化反应过程中又相互作用，最终的水化产物主
要为高强致密的低Ca/Si比的C一S一H凝胶和具有三维空间结构的针柱状钙钒石晶体(部分为
凝胶状钙钒石，片状结构的Ca(0H)2被减到最少)，这种凝胶状物质与针柱状晶体物质在约
束(限制)条件下的相互穿插和紧密结合，使体系形成一个低孔隙率、小孔径和优良的孔径
分布(大孔比例小、小孔比例高)的理想网络结构。这种结构被认为是无机胶凝材料体系中 一个理想的结构模型。
混凝土在负温条件下的膨胀性能、强度性能及在负温条件下的水化机理 和硬化体的显微结构进行了研究，结果表明:膨胀混凝土在负温条件下养护时仍然能够发生
水化反应，但水化速度要低于常温条件。其水化特征是:水泥的水化速度减慢，膨胀剂的水
化速度也减慢，如果组成适当，二者的水化反应可协调进行。表现在宏观上，强度随负温下
的水化反应而较缓慢增长，限制膨胀率也有一定发展;负温转正温后强度以较快速度上升接
近标养值，限制膨胀率也呈较大幅度增长。本试验中的所有试块在负温养护及在负温转正温
养护过程中均未出现开裂现象，说明各种膨胀剂在整个养护过程中的膨胀效应和强度发展具 有协调性。
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